表1      A46＃K配方

　　三、設計過程
　　為減少雙面油石的接面起層和翹曲廢品，設計要求粗細面燒成收縮盡量一致，陶瓷磨具的燒成收縮隨磨料粒度而變化，粒度粗收縮小，粒度細收縮大，收縮大的易于調整，所以先求出 A46＃K的燒成收縮,然后再考慮A80＃M配方。[1] ,[2]
　　（1）A46＃K的燒成收縮 L46

　　L46 －  A46＃K的燒成收縮

   　　 Ny－粒度序數                    Ny =8

    　　V－毛坯磨粒率             V=

　　　A－結合劑量              A=0.11

    　　T－結合劑耐火度          T =1320

   　　 t－燒成溫度              t =1250

 　　(2) 求出毛坯磨粒率V的數值，

      　　　　　r= d×V×∑W            (2)

                                 r=2.25

                                 d=3.92

                                 ∑W=(100+11+1+4.1)%

　　由式 （2）

 　　V=2.25/(3.92×1.161)=0.494

     (3) 將以上數據代入式（1）

       L46=(5247+37.94×8－7857×0.494+2234×0.11－1.411×1320)×[1－0.006(1250－1300)]×10^－5

                =0.036667%

     即， A46＃K的燒成收縮為 0.036667%

     (4) 求A80＃M配方燒成收縮與A46＃K的燒成收縮相當時的成型密度 r

 a, 解方程求 V80

       Ny－粒度序數            Ny =12

    　　V80－毛坯磨粒率           　　 V80 =

  　　  A－結合劑量                            A=0.135

   　　 T－結合劑耐火度                     T =1320

  　　  t－燒成溫度                               t =1250

      0.036667%=（5247+37.94×12－7857×V80＋2234×0.135－1.411×1320）×[1－0.006(1250－1300)]×10^－5    （3）

       解式（3）： V80=0.5011

    　b, 求成型密度  r80

     r80 = 3.92×0.5011×1.191=2.34

     分析：原A80＃M配方成型密度2.31g/cm³ ,現為2.34g/cm³ ，成型密度增加了0.03g/cm³ ，相應硬度也會提高，不能保證原要求M的硬度，為保證原要求M的硬度，將結合劑量由原來的13.5%調整為13%，重新計算V80

　　　　A－結合劑量        A=0.13

       0.036667%=（5247+37.94×12－7857×V80＋2234×0.13

             －1.411×1320）×[1－0.006(1250－1300)]×10^—5

     　　　　　V80=0.499

 　　　由式（2）   r80 = 3.92×0.499×1.186=2.32

      分析：A80＃配方現在將結合劑由原來的13.5%降低為13%，密度由原來的2.31g/cm³  提高到2.32g/cm³ 這樣結合劑略有降低，成型密度稍有提高，估計能保持原要求的M硬度，事實也正如此。

調整后的 A46＃K－A80＃M的雙面油石配方見表3

　　四、結語：

    按表3的配方生產的雙面油石不論平放、立放、疊放，不埋砂，不加壓版都很少出現接面起層和整體翹曲的廢品。

    生產粒度更細的雙面油石時，因為細粒度配方的燒成收縮加大，可能調整不到粗細兩面的燒成收縮一致，但調整到粗細兩面的燒成收縮盡量接近，同時采取疊放、加蓋壓版等工藝措施也能有效的降低接面起層和整體翹曲的廢品。設計配方還要考慮使用效果，所以在試生產過程中還應根據使用情況加以進一步的調整，才能制定出合于生產實際的配方。

　　參考文獻：

　　[1] 李印江〖陶瓷結合劑砂輪配方〗  科學技術出版社  1991

　　[2] 李印江〖陶瓷樹脂磨具配方設計與成品組織號計算〗2005